氰化礦漿提金樹脂企業新聞資訊
氰化礦漿提金樹脂企業新聞資訊 供應吸金樹脂(黃金礦山，電鍍金行業適用)
該吸金樹脂是一種球型陰離子堿型交換樹脂，該樹脂具有特定的孔結構，其骨架上有特定的強，弱堿性基團。他具有多種優良的特性， 尤其對*絡合物有特殊的選擇性，特別適用于含金貧液或廢液的回收
氰化礦漿提金樹脂企業新聞資訊 樹脂保存方法以及預處理方法解析 對于津達軟化水樹脂保存不同的方案提出的方法都是大同小異，樹脂不能直接跟空氣接觸，而且對于儲存溫度有一定要求，存放處的溫度為0-40°C，當存放處溫度稍低于0°C時，應向包裝袋內加入澄清的飽和食鹽水、浸泡樹脂。此外，當存放處溫度過高時，不但使樹脂易于脫水，還會加速陰樹脂的降解。一旦樹脂失水，使用時不能直接加水，可用澄清的飽和食鹽水浸泡，然后再逐步加水稀釋，洗去鹽分，貯存期間應使其保持濕潤。
一、津達C150DL樹脂預處理
將準備裝柱使用的新樹脂，先用熱水(清潔的自來水即可)反復清洗，陽離子交換樹脂可用70-80°C的熱水，陰離子交換樹脂的耐熱性能較差一些，可用50-60°C熱水。開始浸洗時，每隔約15分鐘換水一次，浸洗時要不時攪動，換水4-5次后，可隔約30分鐘換水一次，總共換水7-8次，浸洗至浸洗水不帶褐，泡沫很少時為止。
二、津達陽離子交換樹脂處理
1、用1N鹽酸緩慢流過樹脂，用量約為強酸陽樹脂體積的2-3倍，弱酸陽樹脂的3-5倍，每小時1.5倍床層體積流過。
2、用水沖洗，出水PH為5左右，用3倍樹脂體積5%的NaCl溶液流過樹脂，流速與1相同。
3、用1N NaOH流過樹脂，用量及流速與1相同。
4、用水沖洗至出水PH為9左右。
5、用1N鹽酸或硫酸，將樹脂轉成H-型，用量為樹脂體積的3-5倍，流速與1相同。
6、酸流完后，用去離子水沖洗至出水PH值為6以上時，即可投入使用。
津達陽離子交換樹脂交換原理
對于樹脂，都是通過酸堿來進行離子交換，強酸與強堿相對應，弱酸與弱堿相對應，離子交換樹脂經過一定時間運轉，交換容量會逐漸下降，在這個過程中，樹脂還會受到一定程度的污染，羅門哈斯津達軟化水樹脂經銷商因此應采取適當的措施進行復活處理，針對不同情況，采用不同的復活處理工藝，本公司可視具體情況進行技術指導。
津達大孔離子交換樹脂疏水特定明顯 上一篇：離子交換樹脂采用是帶有磺酸基團與銅釩進行交換
陽離子交換樹脂鐵中毒的復蘇研究 目前，工業鍋爐上用于降低給水硬度的津達陽離子交換樹脂普遍存在著“鐵中毒”現象，除去樹脂中鐵的操作稱為“復蘇”或“”，實際生產中常用的復蘇方法是用高濃度的鹽酸浸泡樹脂。不過這種方法存在著一個突出問題，這就是HCl對軟化 器的腐蝕。筆者對此問題進行了試驗研究，采用了還原復蘇法，并在基于均勻設計和回歸分析的基礎上對復蘇劑配方中的各影響因素進行了詳細的研究，通過優化試驗取得了較好的效果。
1 試驗部分
1.1 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂制備
在實際生產中，由于樹脂受鐵離子污染的程度不同，所需要的復蘇條件亦不同，為了模擬這一情況，筆者制備了不同中毒程度的樹脂，方法如下：
?、僦苽?ldquo;全鐵型(R3Fe)”、“全鈣型(R2Ca)”和“全鎂型(R2Mg)”樹脂：分別用過量的FeCl3、CaCl2，MgSO4溶液將津達陽離子交換樹脂*轉型,使其變成單一交換基團樹脂。
?、谂渲畦F中毒樹脂：用上述3種樹脂按一定比例配制失效的鐵中毒樹脂。該樹脂中，R3Fe所占摩爾分數X1根據中毒程度而取不同的值，R2Ca和R2Mg兩種樹脂的摩爾分數為1-X1，且R2Ca和R2Mg的交換基團的物質的量比固定為3：1。
③制備失效樹脂層：將3種樹脂混合均勻，直接裝入交換柱中備用。為了敘述方便，本文又稱X1為中毒率。
1.2 不同中毒程度津達陰陽離子樹脂工作交換容量損失率
對不同中毒程度的樹脂在交換柱中進行再生與運行試驗，試驗條件如下：
?、僭偕鷹l件：再生方式為順流再生;再生液為5%NaCl;再生流速4m/h;再生劑耗量為150g/mol;水溫為15℃.
?、谶\行條件：正洗流速12m/h;進水水質硬度5.29mmol/L;運行流速12m/h;水溫為15℃;運行失效終點：硬度為40μmol/L。
在上述條件下獲得的試驗結果如表1。
表1 工作交換容量損失率試驗
X1/%
Y1/L
Y2/(mol·m-3)
η/%
0
6.60
645.91
0
10
6.48
634.58
1.75
20
5.77
555.37
14.02
22
5.63
545.06
15.61
25
5.50
537.99
16.71
28
5.48
536.64
16.92
30
5.36
523.88
18.89
35
4.47
437.02
32.34
40
4.02
293.06
39.15
45
3.78
368.74
42.92
50
2.93
286.25
55.68
注：Y1為周期制水量;Y2為工作交換容量。
表1中，工作交換容量損失率(η)定義為受到污染的樹脂(即X1>0%)減少的工作交換容量占未受到污染的樹脂(即X1=0%)的工作交換容量的百分率。為了敘述方便，本文以下部分將樹脂的工交換容量簡稱為工交?？紤]到由人工配制的樹脂層態進入穩定工況需要幾個過渡的運行周期，故取第3，4運行周期制水量的平均值h作為評價鐵中毒對樹脂性能影響的依據。
由表1可見，隨著鐵中毒程度的加重，即隨著X1增加，樹脂的工交不斷下降，當X1為50%時，工交損失率(η)高達55.68%;試驗中同時觀察到隨著X1增加，整個樹脂層顏逐漸加深。
2 樹脂復蘇試驗
2.1 鹽酸復蘇法
根據復蘇工藝的特點，在溫度為30℃的條件下用不同濃度的鹽酸對樹脂進行了復蘇。個體復蘇過程：先將“鐵中毒”的樹脂浸泡在一倍樹脂體積的復蘇液中1.5h，然后用剩余的復蘇液以3m/h的流速通過樹脂層，復蘇后用除鹽水將樹脂層沖洗至中性，隨后進行的再生和運行過程與本文中的1.2節相同。試驗中考慮4個影響因素，分別記作X1，X2，X3，X4，如表2。其中，X2為鹽酸溶液的質量分數，%;X3為鹽酸溶液浸泡樹脂的時間，h;X4為所用鹽酸溶液的體積相當于樹脂層體積的倍數。X1-X3各取10個水平，X4取5個水平。
試驗設計采用方開泰提出的均勻設計方法[1]。
本試驗采用U10(103×5)的混合水平表，試驗結果如表2所示。
表2 試驗設計與試驗結果
實驗編號
X1
X2
X3
X4
YI/L
Y2/(mol·m-3)
1
10
5
7.5
5
6.52
639.17
2
20
6.5
6
4.5
5.75
560.98
3
22
8
4.5
4
5.72
561.41
4
25
4
8.5
3.5
5.46
535.16
5
28
5.5
7
3
5.51
540.12
6
30
7
5.5
5
5.44
533.98
7
35
8.5
4
4.5
4.32
421.87
8
40
4.5
8
4
4.73
462.05
9
45
6
6.5
3.5
4.36
428.64
10
50
7.5
5
3
4.43
432.29
對比表1和表2的試驗結果可知，鹽酸復蘇對輕度鐵中毒樹脂(如中毒率在10%以下)有效，而中毒程度較大的樹脂復蘇收效不大。
2.2 還原復蘇法
2.2.1 還原復蘇法的原理
傳統的樹脂復蘇法是采用H+或Na+把樹脂上的Fe3+置換下來，但是由強酸性氫離子交換樹脂的選擇性系數可知，Fe3+的選擇性系數要遠大于Na+和H+的選擇性系數。因此這樣的交換是比較困難的。還原復蘇法的基本原理就是設法將樹脂上以離子態存在的Fe3+還原成較易溶解的Fe2+，而后者與津達A600樹脂的親和力就比前者與樹脂的親和力小[2]，這樣就使得將Fe3+從樹脂上交換下來變得比較容易，從而可以減少再生劑用量，降低再生液濃度，縮短再生時間。通過試驗，篩選出理想的還原劑為Na2SO3，它與三價鐵的氧化還原反應過程示意如下：
2Fe3+ + SO32- + H2O → 2Fe2+ + SO42- + 2H+
這一反應進行的比較*，部分Fe2+還會進一步被Na2S03中的Na+置換并且此過程中不會產生氫氧化鐵沉淀。筆者將一定濃度的鹽酸和NaCl與Na2S03進行復配，利用鹽酸對Fe3+的溶解作用和NaCl中Na+離子的置換作用對樹脂進行了復蘇，取得了良好的效果。試驗設計采用了均勻設計表U20(46)，試驗結果見表3，復蘇工藝和本文中的第2.1節中鹽酸作為復蘇劑的復蘇工藝相同。表3中：X3為Na2S03溶液的質量分數，%;X4為NaCl溶液的質量分數，%;X5為復蘇液體總體積相當于樹脂層總體積的倍數;X6為復蘇液中鹽酸，NaCl,Na2SO33種溶液的體積比。X1-X6各取4個水平。Y1，Y2分別為復蘇前后樹脂的工交，mol/m3;Y3為工交恢復率即污染樹脂復蘇后的工交占未受到污染樹脂工交的百分比，%。
表3還原復蘇法試驗設計與試驗結果
編號
X1
X2
X3
X4
X5
X7
X8
X6
Y1
Y2
Y3
1
30
3
4
6
4
0.43
0.28
1.5：1：1
523
598
92.58
2
50
5
6
4
4
0.43
0.28
1.5：1：1
286
592
91.65
3
50
4
7
6
7
0.50
0.25
2：1：1
286
495
76.64
4
40
3
6
7
7
0.43
0.28
1.5：1：1
393
615
95.22
5
20
4
6
7
5
0.33
0.33
1：1：1
555
644
99.70
6
20
6
7
5
6
0.43
0.28
1.5：1：1
555
599
92.73
7
30
6
6
6
7
0.62
0.12
2.5：1：0.5
523
605
93.67
8
30
5
7
7
4
0.50
0.25
2：1：1
523
597
92.43
9
20
5
4
6
7
0.43
0.28
1.5：1：1
555
610
94.44
10
20
4
6
5
4
0.62
0.12
2.5：1：0.5
555
596
92.27
11
40
3
7
5
5
0.33
0.33
1：1：1
393
603
93.37
12
20
3
5
4
6
0.50
0.25
2：1：1
555
600
92.30
13
40
6
5
6
4
0.33
0.33
1：1：1
393
615
95.21
14
30
6
4
4
5
0.50
0.25
2：1：1
523
606
93.82
15
50
5
4
5
6
0.33
0.33
1：1：1
286
490
75.86
16
50
3
5
5
5
0.62
0.12
2.5：1：0.5
286
604
93.51
17
40
4
4
7
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
573
88.71
18
40
5
7
4
6
0.62
0.12
2.5：1：0.5
393
488
75.55
19
30
4
5
4
7
0.33
0.33
1：1：1
523
602
93.20
20
50
6
5
7
5
0.50
0.25
2：1：1
286
586
90.73
平均值
30
4.5
5.5
5.5
5.5
0.47
0.245
注：由于在回歸方程中需要確定復蘇液中鹽酸溶液和Na2SO3溶液各自的體積分數，故在表3中分別以X7和X8代表之。
2.2.2 實驗結果與討論
對表3中的數據采用中心化二次回歸模型[2]進行回歸分析，利用逐步回歸的方法篩選進入回歸方程的變量，檢定閾值F1=0.10，F2=0.11得到如下的回歸方程，其中Y表示復蘇后樹脂的工交：
Y=576.533-2.068(X1-35)-222.289(X3-5.5)(X7-0.47)-15.954(X3-5.5)2-1.609(X1-35)(X4-5.5)+16.022(X2-4.5)2+10.312(X5-5.5)2-7.021(X3-5.5)-6.328(X4-5.5)(X5-5.5)-5.958(X2-4.5)(X5-5.5)
復相關系數R=0.976，F=22.086﹥F0.995(7，12)=5.52，回歸方程顯著。由回歸方程可以看出，復蘇液中與Na2SO3有關的項數達到三項，說明Na2SO3在復蘇液中起到了重要的作用，由各項回歸系數的大小知其中Na2SO3溶液的濃度及此溶液的濃度和鹽酸溶液在復蘇液中的體積分率的交互作用對復蘇后津達A600樹脂的工交有較大的影響。另外，鹽酸溶液和氯化鈉溶液也對復蘇后樹脂的工交有一定的影響。試驗5已經較好的解決了中毒率為20%的污染情況。
3 優化實驗
3.1 優化起始點的選擇
樹脂中毒程度不同需分別進行復蘇以確定相應的佳復蘇條件。下面以中毒率為50%的情況加以說明。在試驗范圍內應用matlab軟件優化工具箱中的constr函數[3]計算復蘇后工交達到大值時所對應的復蘇液配方并經試驗確認后得到如下的優化試驗起始點：X2=3%，X3=6%，X4=3%，X5=4，X7=0.25，X8=0.55。相應的工交為：630mol/m3。
3.2 優化試驗
為了達到佳的復蘇效果，圍繞上述條件追加了4次試驗，試驗設計及結果見表4。經過優化試驗后得到的佳復蘇液組成為：X2=3%，X3=6.5%，X4=3%，X5=4，X7=0.30，X8=0.5，復蘇后樹脂的工交為640mol/m3。
表4 優化試驗及結果
實驗編號
X2
X3
X4
X5
X7
X8
工交/(mol·m-3)
1
3.5
5.8
5
4.5
0.20
0.55
603
2
3
6.3
7
4
0.30
0.50
592
3
3
6.5
3
4
0.30
0.50
640
4
2.5
6
5
5
0.25
0.50
633
4 結論
?、匐S著樹脂“鐵中毒”程度的加深，復蘇液中所需的Na2SO3的量亦應該相應提高，經過優化試驗后的復蘇液中鹽酸的含量較低，腐蝕性減弱。
?、诓捎肗a2SO3還原復蘇法對“鐵中毒”的樹脂進行復蘇后，樹脂的外觀顏得到了恢復，理化性能經試驗未發現異常，工交也得到了較好的恢復，復蘇效果良好。
?、鄄捎镁鶆蛟O計和回歸分析，用較少的試驗次數獲得了預期的結果，試驗結果表明這種優化方法是可靠的，具有很強的實用性。
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